СНиП 2.04.03-85

6.146. Величину илового индекса необходимо определять экспериментально при разбавлении иловой смеси до 1 г/л в зависимости от нагрузки на ил. Для городских и основных видов производственных сточных вод допускается определять величину J_i по табл. 41.
Таблица 41

Примечание.
Для окситенков величина J_i должна быть снижена в 1,3-1,5 раза.
Нагрузку на ил q_i, мг БПК_полн на 1 г беззольного вещества ила в сутки, надлежит рассчитывать по формуле

     (53)

     (54)

где R_i – следует определять по формуле (52);
a_r – доза ила в регенераторе, г/л, определяемая по формуле

     (55)

r – удельная скорость окисления для аэротенков – смесителей и вытеснителей, определяемая по формуле (49) при дозе ила a_r.
Продолжительность обработки воды в аэротенке t_at, ч, необходимо определять по формуле

     (56)

Продолжительность регенерации t_r, ч, надлежит определять по формуле

     (57)

Вместимость аэротенка W_at, м³, следует определять по формуле

     (58)

где q_w – расчетный расход сточных вод, м³/ч.
Вместимость регенераторов W_r, м³, следует определять по формуле

     (59)

     (60)

где C_cdp – концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей в аэротенк, мг/л;
K_g – коэффициент прироста; для городских и близких к ним по составу производственных сточных вод K_g = 0,3; при очистке сточных вод в окситенках величина K_g снижается до 0,25.
6.149. Необходимо предусматривать возможность работы аэротенков с переменным объемом регенераторов.
6.150. Для аэротенков и регенераторов надлежит принимать:
число секций – не менее двух;
рабочую глубину – 3-6 м, свыше – при обосновании;
отношение ширины коридора к рабочей глубине – от 1:1 до 2:1.
6.151. Аэраторы в аэротенках допускается применять:
мелкопузырчатые – пористые керамические и пластмассовые материалы (фильтросные пластины, трубы, диффузоры) и синтетические ткани;
среднепузырчатые – щелевые и дырчатые трубы;
крупнопузырчатые – трубы с открытым концом;
механические и пневмомеханические.
6.152. Число аэраторов в регенераторах и на первой половине длины аэротенков-вытеснителей надлежит принимать вдвое больше, чем на остальной длине аэротенков.
6.153. Заглубление аэраторов следует принимать в соответствии с давлением воздуходувного оборудования и с учетом потерь в разводящих коммуникациях и аэраторах (см. п. 5.34).
6.154. В аэротенках необходимо предусматривать возможность опорожнения и устройства для выпуска воды из аэраторов.
6.155. При необходимости в аэротенках надлежит предусматривать мероприятия по локализации пены – орошение водой через брызгала или применение химических антивспенивателей.
Интенсивность разбрызгивания при орошении следует принимать по экспериментальным данным.
Применение
химических антивспенивателей должно быть согласовано с органами санитарно-эпидемиологической службы и охраны рыбных запасов.
6.156. Рециркуляцию активного ила следует осуществлять эрлифтами или насосами.
6.157. Удельный расход воздуха q_air, м³/м³ очищаемой воды, при пневматической системе аэрации надлежит определять по формуле

     (61)

где q_O – удельный расход кислорода воздуха, мг на 1 мг снятой БПК_полн, принимаемый при очистке до БПК_полн 15-20 мг/л – 1,1, при очистке до БПК_полн свыше 20 мг/л – 0.9;
K ₁ – коэффициент, учитывающий тип аэратора и принимаемый для мелкопузырчатой аэрации в зависимости от соотношения площадей аэрируемой зоны и аэротенка f_az /f_at по табл. 42; для среднепузырчатой и низконапорной K ₁ = 0,75;
K ₂ – коэффициент, зависимый от глубины погружения аэраторов h_a и принимаемый по табл. 43;
K _T – коэффициент, учитывающий температуру сточных вод. который следует определять по формуле

     (62)

здесь T_w – среднемесячная температура воды за летний период, °С;
K ₃ – коэффициент качества воды, принимаемый для городских сточных вод 0,85; при наличии СПАВ принимается в зависимости от величины f_az /f_at по табл. 44, для производственных сточных вод – по опытным данным, при их отсутствии допускается принимать K ₃ = 0,7;
C_a – растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л, определяемая по формуле

     (63)

здесь C_T – растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферного давления, принимаемая по справочным данным;
h_a – глубина погружения аэратора, м;
C_O – средняя концентрация кислорода в аэротенке, мг/л; в первом приближении С_О допускается принимать 2 мг/л и необходимо уточнять на основе технико-экономических расчетов с учетом формул (48) и (49).
Площадь аэрируемой зоны для пневматических аэраторов включает просветы между ними до 0,3 м.
Интенсивность аэрации J_a, м³ /(м²×ч), надлежит определять по формуле

     (64)

     (65)

где W_at – объем сооружения, м³;
Q_ma – производительность аэратора по кислороду, кг/ч, принимаемая по паспортным данным;
t_at – продолжительность пребывания жидкости в сооружении, ч; значения остальных параметров следует принимать по формуле (61).
Примечание. При определенном числе механических аэраторов необходимо проверять их перемешивающую способность по поддержанию активного ила во взвешенном состоянии. Зону действия аэратора следует определять расчетом; ориентировочно она составляет 5-6 диаметров рабочего колеса.
6.159. Окситенки рекомендуется применять при условии подачи технического кислорода от кислородных установок промышленных предприятий. Допускается применение их и при строительстве кислородной станции в составе очистных сооружений.
Окситенки должны быть оборудованы механическими аэраторами, легким герметичным перекрытием, системой автоматической подпитки кислорода и продувки газовой фазы, что должно обеспечивать эффективность использования кислорода 90 %.
Для очистки производственных сточных вод и их

Таблица 42

Таблица 43

Таблица 44

смеси с городскими сточными водами следует применять окситенки, совмещенные с илоотделителем. Объем зоны аэрации окситенка надлежит рассчитывать по формулам (48) и (49). Концентрацию кислорода в иловой смеси окситенка следует принимать в пределах 6-12 мг/л, дозу ила – 6-10 г/л.

     (66)

где u₀ – гидравлическая крупность биопленки; при полной биологической очистке u ₀ = 1,4 мм/с; значения коэффициента K_set, следует принимать по п. 6.61.
При определении площади отстойников необходимо учитывать рециркуляционный расход.
6.161. Вторичные отстойники всех типов после аэротенков надлежит рассчитывать по гидравлической нагрузке q_ssa, м³ /(м² ×ч), с учетом концентрации активного ила в аэротенке a_i , г/л, его индекса J_i, см³ /г, и концентрации ила в осветленной воде a_t, мг/л, по формуле

     (67)

где K_ss – коэффициент использования объема зоны отстаивания, принимаемый для радиальных отстойников – 0,4, вертикальных – 0,35, вертикальных с периферийным выпуском – 0,5, горизонтальных – 0,45;
a_t – следует принимать не менее 10 мг/л,
a_i – не более 15 г/л.
6.162. Конструктивные параметры отстойников надлежит принимать согласно пп. 6.61-6.63.
6.163. Нагрузку на 1 м сборного водослива осветленной воды следует принимать не более 8-10 л/с.
6.164. Гидравлическую нагрузку на илоотделители для окситенков или аэротенков-отстойников, работающих в режиме осветлителей со взвешенным осадком, зависящую от параметра a_i J_i, следует принимать по табл. 45.
Таблица 45

6.165. Расчет флотационных установок для разделения иловой смеси надлежит вести в зависимости от требуемой степени осветления по содержанию взвешенных веществ согласно табл. 46.

Таблица 46

Давление в напорном резервуаре следует принимать 0,6-0,9 МПа (6-9 кгс/см²), продолжительность насыщения 3-4 мин.