СНиП 2.04.03-85

6.71. Двухъярусные отстойники надлежит предусматривать одинарные или спаренные. В спаренных отстойниках следует обеспечивать возможность изменения направления движения сточных вод в осадочных желобах.
6.72. Двухъярусные отстойники надлежит проектировать согласно пп. 6.57-6.59, 6.65-6.70. При этом следует принимать:
свободную поверхность водного зеркала для всплывания осадка – не менее 20 % площади отстойника в плане;
расстояние между стенками соседних осадочных желобов – не менее 0 ,5 м;
наклон стенок осадочного желоба к горизонту – не менее 50° ; стенки должны перекрывать одна другую не менее чем на 0,15 м;
глубину осадочного желоба – 1,2-2,5 м, ширину щели осадочного желоба – 0,15 м;
высоту нейтрального слоя от щели желоба до уровня осадка в септической камере – 0,5 м;
уклон конического днища септической камеры – не менее 30° ;
влажность удаляемого осадка – 90 % ;
распад беззольного вещества осадка – 40 %;
эффективность задержания взвешенных веществ – 40– 50 %.
6.73. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников надлежит определять по табл. 33.

Таблица 33

Примечания:
1. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников должна быть увеличена на 70 % при подаче в нее ила из аэротенков на полную очистку и высоконагружаемых биофильтров и на 30 % при подаче ила из отстойников после капельных биофильтров и аэротенков на неполую очистку. Впуск ила должен производиться на глубине 0,5 м ниже щели желобов.
2. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников для осветления сточной воды при подача ее на поля фильтрации допускается уменьшать не более чем на 20 %.
6.74. При среднегодовой температуре воздуха до 3,5 ° С двухъярусные отстойники с пропускной способностью до 500 м³ /сут должны быть размещены в отапливаемых помещениях, при среднегодовой температуре воздуха от 3,5 до 6 ° С и пропускной способности до 100 м³ /сут – в неотапливаемых помещениях.
6.75. Осветлители-перегниватели следует проектировать в виде комбинированного сооружения, состоящего из осветлителя с естественной аэрацией, концентрически располагаемого внутри перегнивателя.
6.76. Осветлители следует проектировать в виде вертикальных отстойников с внутренней камерой флокуляции, с естественной аэрацией за счет разности уровней воды в распределительной чаше и осветлителе.
При проектировании осветлителей необходимо принимать:
диаметр осветлителя – не более 9 м;
разность уровней воды в распределительной чаше и осветлителе – 0,6 м без учета потерь напора в коммуникациях;
вместимость камеры флокуляции – на пребывание в ней сточных вод не более 20 мин;
глубину камеры флокуляции – 4-5 м;
скорость движения воды в зоне отстаивания – 0,8-1,5 мм/с, в центральной трубе – 0,5-0,7 м/с;
диаметр нижнего сечения камеры флокуляции – исходя из средней скорости 8-10 мм/с;
расстояние между нижним краем камеры флокуляции и поверхностью осадка в иловой части – не менее 0,6 м;
уклон днища осветлителя – не менее 50;
снижение концентрации загрязняющих веществ по взвешенным веществам – до 70 % и по БПК_полн – до 15 %.
6.77. При проектировании перегнивателей надлежит принимать:
вместимость перегнивателя по суточной дозе загрузки осадка – в зависимости от влажности осадка и среднезимней температуры сточных вод;
суточную дозу загрузки осадка – по табл. 34;

Таблица 34

Примечания:
1. Суточная доза загрузки указана для осадка влажностью 95 %. При влажности P_mud, отличающейся от 95 % , суточная доза загрузки уточняется умножением табличного значения на отношение

2. Суточные дозы загрузки осадка производственных сточных вод устанавливаются экспериментально.
ширину кольцевого пространства между наружной поверхностью стен осветлителя и внутренней поверхностью стен перегнивателя – не менее 0,7 м;
уклон днища – не менее 30°;
разрушение корки гидромеханическим способом – путем подачи осадка dкольцевой трубопровод под давлением через сопла, наклоненные под углом 45°к поверхности осадка.

6.78. Септики надлежит применять для механической очистки сточных вод, поступающих на поля подземной фильтрации, в песчано-гравийные фильтры, фильтрующие траншеи и фильтрующие колодцы.
6.79. Полный расчетный объем септика надлежит принимать: при расходе сточных вод до 5 м³ /сут – не менее 3-кратного суточного притока, при расходе свыше 5 м³/сут – не менее 2,5-кратного.
Указанные расчетные объемы септиков следует принимать исходя из условия очистки их не менее одного раза в год.
При среднезимней температуре сточных вод выше 10 ° С или при норме водоотведения свыше 150 л/сут на одного жителя полный расчетный объем септика допускается уменьшать на 15-20 %.
6.80. В зависимости от расхода сточных вод следует принимать: однокамерные септики – при расходе сточных вод до 1 м³ /сут, двухкамерные – до 10 и трехкамерные – свыше 10 м³ /сут.
6.81. Объем первой камеры следует принимать: в двухкамерных септиках – 0,75 , в трехкамерных – 0 ,5 расчетного объема. При этом объем второй и третьей камер надлежит принимать по 0,25 расчетного объема.
В септиках, выполняемых из бетонных колец. все камеры следует принимать равного объема. В таких септиках при производительности свыше 5 м³ /сут камеры надлежит предусматривать без отделений.
6.82. При необходимости обеззараживания сточных вод, выходящих из септика, следует предусматривать контактную камеру, размер которой в плане надлежит принимать не менее 0,75х1 м.
6.83. Лоток подводящей трубы должен быть расположен не менее чем на 0 ,05 м выше расчетного уровня жидкости в септике. Необходимо предусматривать устройства для задержания плавающих веществ и естественную вентиляцию.
6.84. Выпуски из зданий должны присоединяться к септикам через смотровые колодцы.

6.85. Для механической очистки сточных вод от взвешенных веществ допускается применять открытые и напорные гидроциклоны.
6.86. Открытые гидроциклоны необходимо применять для выделения всплывающих и оседающих грубодисперсных примесей гидравлической крупностью свыше 0,2 мм/с и скоагулированной взвеси.
Напорные гидроциклоны следует применять для выделения из сточных вод грубодисперсных примесей главным образом минерального происхождения.
Гидроциклоны могут быть использованы в процессах осветления сточных вод, сгущения осадков, обогащения известкового молока, отмывки песка от органических веществ, в том числе нефтепродуктов.
При осветлении сточных вод аппараты малых размеров обеспечивают больший эффект очистки. При сгущении осадков минерального происхождения следует применять гидроциклоны больших диаметров (свыше 150 мм).
6.87. Удельную гидравлическую нагрузку q_hc , м³ /(м² × ч), для открытых гидроциклонов следует определять по формуле

     (38)

где u ₀ – гидравлическая крупность частиц, которые необходимо выделить для обеспечения требуемого эффекта,мм/с;
K_hc – коэффициент пропорциональности, зависящий от типа гидроциклона и равный для гидроциклонов:
без внутренних устройств – 0,61;
с конической диафрагмой и внутренним цилиндром – 1,98;
многоярусного с центральными выпусками

     (39)

здесь n_ti – число ярусов;
D_hc – диаметр гидроциклона, м;
d_en – диаметр окружности, на которой располагаются раструбы выпусков, м; многоярусного с периферийным отбором осветленной воды

     (40)

здесь n’_ti – число пар ярусов;
d_d – диаметр отверстия средней диафрагмыпары ярусов, м.
6.88. Производительность одного аппарата Q_hc , м³/ч, следует определять по формуле

     (41)

6.89. Удаление выделенного осадка из открытых гидроциклонов следует предусматривать непрерывное под гидростатическим давлением, гидроэлеваторами или механизированными средствами.
Всплывающие примеси, масла и нефтепродукты необходимо задерживать полупогруженной перегородкой.
6.90. Расчет напорных гидроциклонов надлежит производить исходя из крупности задерживаемых частиц dи их плотности.
Диаметр гидроциклона D’_hc следует определять по табл. 35.
6.91. Основные размеры напорного гидроциклона следует подбирать поданным заводов-изготовителей.
Давление на входе в напорный гидроциклон над лежит принимать:
0,15-0,4 МПа (1,5-4 кгс/см²) –при одноступенчатых схемах осветления и сгущения осадков и многоступенчатых установках, работающих с разрывом струи;
0,35-0,6 МПа (3,5-6 кгс/см²) – при многоступенчатых схемах, работающих без разрыва струи.
Число резервных аппаратов следует принимать:
при очистке сточных вод и уплотнении осадков, твердая фаза которых не обладает абразивными свойствами, –один при числе рабочих аппаратов до 10, два – при числе до 15 и по одному на каждые десять при числе рабочих аппаратов свыше 15;
при очистке сточных вод и осадков с абразивной твердой фазой – 25 % числа рабочих аппаратов.
6.92. Производительность напорного гидроциклона Q’_hc, м³/ч, назначенных размеров следует рассчитывать по формуле

     (42)

где g – ускорение силы тяжести, м/с²;
D P – потери давления в гидроциклоне. МПа;
d_en, d_ex – диаметры питающего и сливного патрубков, мм.
6.93. В зависимости от требуемой эффективности очистки сточных вод и степени сгущения осадков обработка в напорных гидроциклонах может осуществляться в одну. Две или три ступени путем последовательного соединения аппаратов с разрывом и без разрыва струи.
Для сокращения потерь воды с удаляемым осад ком шламовый патрубок гидроциклона первой
Таблица 35

ступени следует герметично присоединять к шламовому резервуару
На первой ступени следует использовать гидроциклоны больших размеров для задержания основной массы взвешенных веществ и крупных частиц взвеси, которые могут засорить гидроциклоны малых размеров, используемые на последующих ступенях установки.